<th id="edup2"><video id="edup2"></video></th>

            <code id="edup2"><nobr id="edup2"><sub id="edup2"></sub></nobr></code>
            <strike id="edup2"><sup id="edup2"></sup></strike>
              1. <code id="edup2"></code>
                <th id="edup2"></th>

                  <object id="edup2"><nobr id="edup2"></nobr></object><pre id="edup2"><ol id="edup2"></ol></pre><object id="edup2"><nobr id="edup2"></nobr></object>
                  <pre id="edup2"></pre>

                    <code id="edup2"><small id="edup2"></small></code>
                    1. <th id="edup2"><video id="edup2"><span id="edup2"></span></video></th>

                        您好!歡迎訪問北京旭峰宏達建材有限公司官方網站!www.drcredeur.com
                        北京旭峰宏達建材有限公司 收藏本站 聯系我們
                        北京旭峰宏達建材有限公司-鋁單板制造專家
                         
                        您現在的位置:北京旭峰宏達建材有限公司  >> 新聞中心

                        鋁幕墻計算方法(第十四部分)

                        發布時間:2014/9/22 20:42:22    點擊率:6004   

                        ----群錨受剪,混凝土破壞理想楔形體在側向的投影面面積;
                        ----單根錨栓受剪,在無平面剪力方向的邊界影響﹑構件厚度影響或相鄰錨栓影響,混凝土破壞理想楔形體在側向的投影面面積;
                        ----邊距c2/c1對受剪承載力的降低影響系數;
                        ----邊距與厚度比c1/h對受剪承載力的提高影響系數;
                        ----剪力角度對受剪承載力的影響系數;
                        ----荷載偏心對群錨受剪承載力的降低影響系數;
                        ----未裂混凝土及錨區配筋對受剪承載力的提高影響系數;
                          dnom----錨栓外徑=12.00mm;
                          lf ----剪切荷載下錨栓的有效長度=80.00mm;
                             VoRk,c=0.45×dnom0.5*(lf/dnom)^0.2*fcu,k0.5*c11.5/1000=8.929KN;
                             Aoc,V=4.5×c12=28800.00mm2;
                             Ac,V=57600.00mm2;
                             Mss,v=1.00;
                             Msh,v=1.00;
                             Msα,v=1.00;
                             Msec,v=0.63;
                             Msucr,v=1.00;
                             VRk,c=11.278KN;
                             VRd,c=VRk,c/γRc,V
                                     =6.266KN;
                             VRd,c>=Vgsd
                           混凝土楔形體受剪破壞承載力滿足要求!   
                        F.混凝土剪撬破壞承載力
                             VRd,cp----混凝土剪撬破壞時的受剪承載力設計值
                             VRk,cp----混凝土剪撬破壞時的受剪承載力標準值
                             K----錨固深度h_ef對V_rk_cp影響系數
                        當hef>=60mm時,取K=2.0
                             VRk,cp=k×NRk,c
                                      =111.109KN;
                             VRd,cp=VRk,cp/γRcp
                                      =61.727KN;
                             VRd,cp>=Vgsd
                           混凝土剪撬破壞承載力滿足要求!   
                        G.拉剪復合受力承載力
                        拉剪復合受力下,混凝土破壞時的承載力,應按照下列公式計算:
                        (Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2   
                             =0.14<1   
                        錨栓鋼材能夠滿足要求!   
                        (Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5
                             =0.586<1   
                        混凝土能夠滿足要求!   
                        八、幕墻預埋件焊縫計算   
                        法向力設設計值N:12082.2N
                        剪力設計值V:2592.0N
                        彎矩M:181440.0N·mm
                        焊縫參數:
                        焊接形式:L型圍焊
                        水平焊縫長度Lx:56.0mm
                        豎直焊縫長度Ly:90.0mm
                        焊角高度hf:6.0mm
                        角焊縫的計算厚度:he=0.707×hf=4.2mm
                        焊縫特性參數計算:
                        有效面積:
                        A=he×(Lx-2×hf)+he×(Ly-2×hf)
                         =4.2×(56.0-2×6.0)+4.2×(90.0-2×6.0)
                         =517.5mm2
                        形心到豎直焊縫軸線距離:
                        dx=(Lx-2×hf)×(Lx-he)/(2×(Lx-2×hf+Ly-2×hf))
                          =(56.0-2×6.0)×(56.0-4.2)/(2×(56.0-2×6.0
                           +90.0-2×6.0))
                          =9.3mm
                        形心到水平焊縫軸線距離:
                        dy=(Ly-2×hf)×(Ly-he)/(2×(Lx-2×hf+Ly-2×hf))
                          =(90.0-2×6.0)×(90.0-4.2)/(2×(56.0
                           -2×6.0+90.0-2×6.0))
                          =27.4mm
                        Ix=he×[(Lx-2×hf)×dy2+he2×(Lx-2×hf)/12+(Ly-2×hf)3/12+(Ly-2×hf)×((Ly-he)/2-dy)2]
                          =4.2×[(56.0-2×6.0)×27.42+4.22×(56.0-2×6.0)/12+(90.0
                           -2×6.0)3/12+(90.0-2×6.0)×((90.0-4.2)/2-27.4)2]
                          =387439.5mm4
                        Iy=he×[(Ly-2×hf)×dx2+he2×(Ly-2×hf)/12+(Lx-2×hf)3/12+(Lx-2×hf)×((Lx-he)/2-dx)2]
                          =4.2×[(90.0-2×6.0)×9.32+4.22×(90.0-2×6.0)/12+(56.0
                           -2×6.0)3/12+(56.0-2×6.0)×((56.0-4.2)/2-9.3)2]
                          =110528.3mm4
                        J=Ix+Iy
                         =387439.5+110528.3
                         =497967.7mm4
                        根據《鋼結構設計規范》GB50017-2003   公式7.1.3-1、7.1.3-2和7.1.3-3計算
                        βf:角焊縫的強度設計值增大系數,取值為:1.22
                        σm:彎矩引起的正應力:
                        σm=M×(LX-(dx+he/2))/J
                          =181440.0×(56.0-(9.3+4.2/2))/497967.7
                          =16.231N/mm2
                        σn:正應力
                        σn=N/A
                          =12082.2/517.5
                          =23.346N/mm2
                        τM:彎矩引起的剪應力:
                        τM=M×(Ly-(dy+he/2))/J
                          =181440.0×(90.0-(27.4+4.2/2))/497967.7
                          =22.031N/mm2
                        τV:剪力引起的剪應力:
                        τV=V/A
                          =2592.000/517.524
                          =5.008N/mm2
                        總正應力σf=σM+σN
                          =39.577N/mm2
                        總切應力τf=τM+τV
                          =27.039N/mm2
                        角焊縫強度設計值ffw= 160.000N/mm2
                        強度校核:
                        ((σf/βf)2+τf2)0.5
                          =((39.577/1.22)2+27.0392)0.5
                          =42.231 N/mm2≤160.000 N/mm2
                        焊縫強度可以滿足!   

                        九、幕墻橫梁計算   
                        幕墻橫梁計算簡圖如下圖所示:

                        1. 選用橫梁型材的截面特性:
                           選用型材號: XC1\F60X60X4
                           選用的橫梁材料牌號: Q235  d<=16
                           橫梁型材抗剪強度設計值: 125.000N/mm2
                           橫梁型材抗彎強度設計值: 215.000N/mm2
                           橫梁型材彈性模量: E=2.05×105N/mm2
                           Mx橫梁繞截面X軸(平行于幕墻平面方向)的彎矩(N.mm)
                           My橫梁繞截面Y軸(垂直于幕墻平面方向)的彎矩(N.mm)
                           Wnx橫梁截面繞截面X軸(幕墻平面內方向)的凈截面抵抗矩: Wnx=15.445cm3
                           Wny橫梁截面繞截面Y軸(垂直于幕墻平面方向)的凈截面抵抗矩: Wny=15.445cm3
                           型材截面積: A=8.890cm2
                           γ塑性發展系數,可取1.00
                        2. 幕墻橫梁的強度計算:
                           校核依據: Mx/γWnx+My/γWny≤f=215.0
                           橫梁上分格高: 1.200m
                           橫梁下分格高: 2.400m
                           H----橫梁受荷單元高(應為上下分格高之和的一半): 1.800m
                           l----橫梁跨度,l=1100mm
                        (1)橫梁在自重作用下的彎矩(kN·m)
                           GAk: 橫梁自重: 400N/m2
                           Gk: 橫梁自重荷載線分布均布荷載標準值(kN/m):
                           橫梁自重受荷按上單元高: 1.200m
                           Gk=400×H/1000
                             =400×1.200/1000
                             =0.480kN/m
                           G: 橫梁自重荷載線分布均布荷載設計值(kN/m)
                         G=1.2×Gk
                            =1.2×0.480
                            =0.576kN/m
                           My: 橫梁在自重荷載作用下的彎矩(kN·m)
                           My=G×B2/8
                             =0.576×1.1002/8
                             =0.087kN·m
                        (2)橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN·m)
                           風荷載線分布最大集度標準值(三角形分布)
                           qwk=Wk×B
                              =1.812×1.100
                              =1.993kN/m
                           風荷載線分布最大集度設計值
                           qw=1.4×qwk
                             =1.4×1.993
                             =2.790kN/m
                           Mxw: 橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN·m)
                           Mxw=qw×B2/12
                              =2.790×1.1002/12
                              =0.281kN·m
                        (3)地震作用下橫梁彎矩
                           qEAk: 橫梁平面外地震作用:
                           βE: 動力放大系數: 5
                           αmax: 地震影響系數最大值: 0.160
                           GAk: 幕墻構件自重:  400 N/m2
                           qEAk=5×αmax× 400/1000
                               =5×0.160× 400/1000
                               =0.320kN/m2
                           qex: 水平地震作用最大集度標準值
                           B: 幕墻分格寬: 1.100m
                           水平地震作用最大集度標準值(三角形分布)
                           qex=qEAk×B
                              =0.320×1.100
                              =0.352KN/m
                           qE: 水平地震作用最大集度設計值
                           γE: 地震作用分項系數: 1.3
                           qE=1.3×qex
                             =1.3×0.352
                             =0.458kN/m
                           MxE: 地震作用下橫梁彎矩:
                           MxE=qE×B2/12
                              =0.458×1.1002/12
                              =0.046kN·m
                        (4)橫梁強度:

                          點擊率:6004 [返回上一頁]

                         

                        鋁單板  | 氟碳鋁單板  | 雙曲鋁單板  | 北京鋁單板  | 長春鋁單板  | 西安鋁單板  | 
                        版權歸 北京旭峰宏達建材有限公司 所有 實圖拍攝 盜版必究 備案號:京ICP備14021916號-1
                        業務咨詢:139 1046 8424 張小姐 / 139 1055 4943 黃先生 總機:1312-7120613
                        工廠地址:河北省涿州市松林店鎮工業園區西路 郵箱:bjxfhd@126.com
                        技術支持:昆山網站建設 昆山網站優化
                        aaa午夜级特黄日本大片_亚洲伊人五月丁香激情