----群錨受剪,混凝土破壞理想楔形體在側向的投影面面積; ----單根錨栓受剪,在無平面剪力方向的邊界影響﹑構件厚度影響或相鄰錨栓影響,混凝土破壞理想楔形體在側向的投影面面積; ----邊距c2/c1對受剪承載力的降低影響系數; ----邊距與厚度比c1/h對受剪承載力的提高影響系數; ----剪力角度對受剪承載力的影響系數; ----荷載偏心對群錨受剪承載力的降低影響系數; ----未裂混凝土及錨區配筋對受剪承載力的提高影響系數; dnom----錨栓外徑=12.00mm; lf ----剪切荷載下錨栓的有效長度=80.00mm; VoRk,c=0.45×dnom0.5*(lf/dnom)^0.2*fcu,k0.5*c11.5/1000=8.929KN; Aoc,V=4.5×c12=28800.00mm2; Ac,V=57600.00mm2; Mss,v=1.00; Msh,v=1.00; Msα,v=1.00; Msec,v=0.63; Msucr,v=1.00; VRk,c=11.278KN; VRd,c=VRk,c/γRc,V =6.266KN; VRd,c>=Vgsd 混凝土楔形體受剪破壞承載力滿足要求! F.混凝土剪撬破壞承載力 VRd,cp----混凝土剪撬破壞時的受剪承載力設計值 VRk,cp----混凝土剪撬破壞時的受剪承載力標準值 K----錨固深度h_ef對V_rk_cp影響系數 當hef>=60mm時,取K=2.0 VRk,cp=k×NRk,c =111.109KN; VRd,cp=VRk,cp/γRcp =61.727KN; VRd,cp>=Vgsd 混凝土剪撬破壞承載力滿足要求! G.拉剪復合受力承載力 拉剪復合受力下,混凝土破壞時的承載力,應按照下列公式計算: (Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2 =0.14<1 錨栓鋼材能夠滿足要求! (Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5 =0.586<1 混凝土能夠滿足要求! 八、幕墻預埋件焊縫計算 法向力設設計值N:12082.2N 剪力設計值V:2592.0N 彎矩M:181440.0N·mm 焊縫參數: 焊接形式:L型圍焊 水平焊縫長度Lx:56.0mm 豎直焊縫長度Ly:90.0mm 焊角高度hf:6.0mm 角焊縫的計算厚度:he=0.707×hf=4.2mm 焊縫特性參數計算: 有效面積: A=he×(Lx-2×hf)+he×(Ly-2×hf) =4.2×(56.0-2×6.0)+4.2×(90.0-2×6.0) =517.5mm2 形心到豎直焊縫軸線距離: dx=(Lx-2×hf)×(Lx-he)/(2×(Lx-2×hf+Ly-2×hf)) =(56.0-2×6.0)×(56.0-4.2)/(2×(56.0-2×6.0 +90.0-2×6.0)) =9.3mm 形心到水平焊縫軸線距離: dy=(Ly-2×hf)×(Ly-he)/(2×(Lx-2×hf+Ly-2×hf)) =(90.0-2×6.0)×(90.0-4.2)/(2×(56.0 -2×6.0+90.0-2×6.0)) =27.4mm Ix=he×[(Lx-2×hf)×dy2+he2×(Lx-2×hf)/12+(Ly-2×hf)3/12+(Ly-2×hf)×((Ly-he)/2-dy)2] =4.2×[(56.0-2×6.0)×27.42+4.22×(56.0-2×6.0)/12+(90.0 -2×6.0)3/12+(90.0-2×6.0)×((90.0-4.2)/2-27.4)2] =387439.5mm4 Iy=he×[(Ly-2×hf)×dx2+he2×(Ly-2×hf)/12+(Lx-2×hf)3/12+(Lx-2×hf)×((Lx-he)/2-dx)2] =4.2×[(90.0-2×6.0)×9.32+4.22×(90.0-2×6.0)/12+(56.0 -2×6.0)3/12+(56.0-2×6.0)×((56.0-4.2)/2-9.3)2] =110528.3mm4 J=Ix+Iy =387439.5+110528.3 =497967.7mm4 根據《鋼結構設計規范》GB50017-2003 公式7.1.3-1、7.1.3-2和7.1.3-3計算 βf:角焊縫的強度設計值增大系數,取值為:1.22 σm:彎矩引起的正應力: σm=M×(LX-(dx+he/2))/J =181440.0×(56.0-(9.3+4.2/2))/497967.7 =16.231N/mm2 σn:正應力 σn=N/A =12082.2/517.5 =23.346N/mm2 τM:彎矩引起的剪應力: τM=M×(Ly-(dy+he/2))/J =181440.0×(90.0-(27.4+4.2/2))/497967.7 =22.031N/mm2 τV:剪力引起的剪應力: τV=V/A =2592.000/517.524 =5.008N/mm2 總正應力σf=σM+σN =39.577N/mm2 總切應力τf=τM+τV =27.039N/mm2 角焊縫強度設計值ffw= 160.000N/mm2 強度校核: ((σf/βf)2+τf2)0.5 =((39.577/1.22)2+27.0392)0.5 =42.231 N/mm2≤160.000 N/mm2 焊縫強度可以滿足!
九、幕墻橫梁計算 幕墻橫梁計算簡圖如下圖所示:

1. 選用橫梁型材的截面特性: 選用型材號: XC1\F60X60X4 選用的橫梁材料牌號: Q235 d<=16 橫梁型材抗剪強度設計值: 125.000N/mm2 橫梁型材抗彎強度設計值: 215.000N/mm2 橫梁型材彈性模量: E=2.05×105N/mm2 Mx橫梁繞截面X軸(平行于幕墻平面方向)的彎矩(N.mm) My橫梁繞截面Y軸(垂直于幕墻平面方向)的彎矩(N.mm) Wnx橫梁截面繞截面X軸(幕墻平面內方向)的凈截面抵抗矩: Wnx=15.445cm3 Wny橫梁截面繞截面Y軸(垂直于幕墻平面方向)的凈截面抵抗矩: Wny=15.445cm3 型材截面積: A=8.890cm2 γ塑性發展系數,可取1.00 2. 幕墻橫梁的強度計算: 校核依據: Mx/γWnx+My/γWny≤f=215.0 橫梁上分格高: 1.200m 橫梁下分格高: 2.400m H----橫梁受荷單元高(應為上下分格高之和的一半): 1.800m l----橫梁跨度,l=1100mm (1)橫梁在自重作用下的彎矩(kN·m) GAk: 橫梁自重: 400N/m2 Gk: 橫梁自重荷載線分布均布荷載標準值(kN/m): 橫梁自重受荷按上單元高: 1.200m Gk=400×H/1000 =400×1.200/1000 =0.480kN/m G: 橫梁自重荷載線分布均布荷載設計值(kN/m) G=1.2×Gk =1.2×0.480 =0.576kN/m My: 橫梁在自重荷載作用下的彎矩(kN·m) My=G×B2/8 =0.576×1.1002/8 =0.087kN·m (2)橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN·m) 風荷載線分布最大集度標準值(三角形分布) qwk=Wk×B =1.812×1.100 =1.993kN/m 風荷載線分布最大集度設計值 qw=1.4×qwk =1.4×1.993 =2.790kN/m Mxw: 橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN·m) Mxw=qw×B2/12 =2.790×1.1002/12 =0.281kN·m (3)地震作用下橫梁彎矩 qEAk: 橫梁平面外地震作用: βE: 動力放大系數: 5 αmax: 地震影響系數最大值: 0.160 GAk: 幕墻構件自重: 400 N/m2 qEAk=5×αmax× 400/1000 =5×0.160× 400/1000 =0.320kN/m2 qex: 水平地震作用最大集度標準值 B: 幕墻分格寬: 1.100m 水平地震作用最大集度標準值(三角形分布) qex=qEAk×B =0.320×1.100 =0.352KN/m qE: 水平地震作用最大集度設計值 γE: 地震作用分項系數: 1.3 qE=1.3×qex =1.3×0.352 =0.458kN/m MxE: 地震作用下橫梁彎矩: MxE=qE×B2/12 =0.458×1.1002/12 =0.046kN·m (4)橫梁強度:
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